Utjecaj temperature zagrijavanja taline na mehanička svojstva i svojstva lijevanja aluminijske legure (AK12). Utjecaj temperature zagrijavanja taline na mehanička svojstva i svojstva lijevanja aluminijske legure (AK12) Taljenje ak 12

Spektralna kemijska analiza aluminijske legure. Proračun otvornog sustava za izradu uzoraka od navedene legure. Promjena fluidnosti legure pri različitim temperaturama pregrijavanja. Obrazloženje prisutnosti dendritskih zona u mikrostrukturi silumina.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Upotrijebite obrazac u nastavku

Studenti, diplomski studenti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam jako zahvalni.

Objavljeno na http:// www. sve najbolje. en/

Utjecaj temperature zagrijavanja taline na mehanička svojstva i svojstva lijevanja aluminijske legure (AK12)

UDK 621.74.041

Ščerbinjin V.A ., sstudent,

dopropovjedaonica« Tehnologije ljevaonice»

Znanstveni savjetnik: S.L. Timchenko,

doKandidat fizikalno-matematičkih znanosti, izvanredni profesor Katedre« fizika» (FN-4)

Rusija, 105005, Moskva, MSTU im. N.E. Bauman,

zavjet. šerbinin[e-mail zaštićen] yandex. en

Ključne riječi: legura (legura), eutektički(eutektičkihm) , fluidnost(fniskost) , tvrdoća (tvrdoća), snaga (trajan kvaliteta) , udarna čvrstoća (udarac tvrdoća) , dendritska segregacija (dendrificirani segregacija), zonska segregacija (zonski segregacija), pukotina (klinički), pješčane školjke (pijesak rupa), plinske školjke (udarac rupa).

Napomena: Autor proučava utjecaj temperature zagrijavanja taline na mehanička svojstva i svojstva lijevanja legure AK12. NArad opisujeeksperimentidentificirati kemijski sastav ove legure (spektralna kemijska analiza),što pokazujetežakpostotak silicija u leguri (10 -12 %) . Autor detaljno izračunava vratašcasustav uzorkovanjaod legure AK12 te ocrtava daljnje provođenje pokusa na udaru i napetosti, koji su također prikazani u članku, dobivene praznine.Dotiče se pitanje kao što je promjena fluidnosti legure pri različitim temperaturama pregrijavanja. Autor uvjerljivo dokazuje postojanjenema dendritskih zona u mikrostrukturi silumina, kao i njihovo smanjenje s povećanjem temperature izlijevanja.

Uvod

Unatoč činjenici da se tehnologije lijevanja već dugo koriste za proizvodnju proizvoda, ideja o stvaranju novih metoda lijevanja ostaje relevantna. Također je relevantna upotreba šireg spektra legura za lijevanje kako bi se dobili visokokvalitetni proizvodi.

Suvremene tehnologije, uključujući i proces lijevanja, podrazumijevaju ne samo dobivanje potrebne konfiguracije proizvoda, već i mogućnost kontrole mehaničkih i lijevanih svojstava dobivenih odljevaka. To daje ogroman skok u raznim područjima društva (od proizvodnje nakita do vojne industrije). Logično je zaključiti da je proučavanje mehaničkih i lijevanih svojstava proizvoda nužno za tehnološki napredak.

Proučavanje svojstava legura prilično je česta tema u znanstvenim istraživanjima. Na primjer, u članku je utjecaj električne struje s gustoćom j~ (10 5 - 10 7) A/m 2 na proces kristalizacije aluminijske legure (AK12) kod lijevanja u pješčane kalupe, te je prikazana mogućnost kontrole procesa kristalizacije uz pomoć vanjskog električnog utjecaja.

U članku se eksperimentalno utvrđuje ovisnost mehaničkih svojstava i svojstava lijevanja aluminijske legure o toplinskoj obradi (zagrijavanje taline na kritičnu temperaturu), pri kojoj počinje raspadanje mikroheterogenosti u talini naslijeđenoj od punjenja i optimalno izotermno držanje, što čini moguće je značajno povećati razinu homogenosti taline. Kristalizacija taline iz stanja bliskog homogenom doprinosi dobivanju fino zrnate strukture i poboljšanim svojstvima izvedbe.

U ovom radu zadatak je bio proučiti učinak pregrijavanja taline

AK12 zbog njegovih lijevanja i mehaničkih svojstava.

Legure Al-Si sustava zajednički su poznati kao silumini. Silumine karakteriziraju dobra svojstva lijevanja i nepropusnost, srednja čvrstoća i dovoljna otpornost na koroziju. Koriste se za proizvodnju složenih odljevaka.

AK12 - eutektička legura, čija je komponenta matrice aluminij, sadrži 12% silicija.

Gustoća siluminskih legura je u rasponu od 2,5 do 2,94 g/cm 3 . U usporedbi s aluminijem, legure silumina imaju veću čvrstoću i otpornost na habanje.

Silumini su otporni na koroziju u vlažnoj atmosferi i morskoj vodi, u slabo kiselim i alkalnim sredinama.

eksperimentalni dio

Kako bi se ispitao utjecaj temperature pregrijavanja taline na mehanička svojstva i svojstva lijevanja, izrađeni su uzorci od aluminijske legure AK12 dobivene pri temperaturama pregrijavanja taline: 800, 850 i 925 °C. Za prikupljanje statistike napravljena su četiri uzorka s jednim punjenjem. Talina je izlivena u pješčano-gline i kalupe za hlađenje.

Za potvrdu kemijskog sastava upotrijebljene legure izrađeni su tanki presjeci te je provedena njena spektralna kemijska analiza. Slika (slika 1) prikazuje karakteristične tragove lasera koji se koristi za proizvodnju pare legure (marka: LAES MATRIX). Nakon toga je izvršena analiza spektra ovih para.

Riža. 1. Tanki rezovi za kemijsku analizu

Atomi svakog kemijskog elementa imaju strogo definirane rezonantne frekvencije, zbog čega upravo na tim frekvencijama emitiraju ili apsorbiraju svjetlost. To dovodi do činjenice da su u spektroskopu linije (tamne ili svijetle) vidljive na spektrima na određenim mjestima karakterističnim za svaku tvar. Intenzitet linija ovisi o količini tvari i njezinom stanju. U kvantitativnoj spektralnoj analizi sadržaj ispitivane tvari određuje se relativnim ili apsolutnim intenzitetom linija ili traka u spektrima.

Rezultati spektralne analize uzoraka koji su punjeni na temperaturi od 925 C° prikazani su u tablici 1, a pri temperaturi od 800 C° - u tablici 2.

Tablica 1. Postotak kemijskih elemenata u uzorku pri temperaturi izlijevanja od 925°C

Tablica 2. Postotak kemijskih elemenata u uzorku pri temperaturi izlijevanja od 800 C°

Za objašnjenje rezultata kemijske analize korištene legure koristimo se fazni dijagram stanja siluminskih legura, prikazan na sl. 2.

Riža. 2. Dijagram stanja Al-Sija

Optimalna svojstva lijevanja imaju legure s minimalnom temperaturom taljenja i minimalnim rasponom temperature kristalizacije koje sadrže 12-13% Si. Konvencionalni silumin je po strukturi hipereutektička legura (postotak silicija u leguri prelazi 12%). Struktura takve legure sastoji se od iglastog grubog eutektika (b + Si) i primarnih kristala silicija (slika 3a). Silicij se tijekom kristalizacije eutektika taloži u obliku grubih krhkih igličastih kristala, koji imaju ulogu unutarnjih koncentratora naprezanja. Takva legura ima niska mehanička svojstva: y b = 120 MPa; d = 2%. Za poboljšanje mehaničkih svojstava silumini se modificiraju s natrijem (0,05 -0,08%) dodavanjem smjese soli 67% NaF i 33% NaCl u taljevinu.

To potvrđuje eksperiment "Analiza strukture tankih presjeka", opisan u nastavku. U detaljnom proučavanju strukture presjeka AK12 dobivenog tijekom rada, može se uočiti igličasti hrapavi eutektik (b + Si) i kristali silicija Si, koji su gore opisani. Slika 3b prikazuje strukturu presjeka AK12 pri temperaturi izlijevanja od 800 C°.

sl.3. Mikrostruktura silumina: a) hipereutektička legura; b) struktura presjeka AK12 pri temperaturi izlijevanja od 800 °C (povećanje x 500)

Promjene u strukturi dovode do povećanja mehaničkih svojstava: y b =200 MPa; d = 12%. Istodobno se poboljšavaju i svojstva lijevanja legura (povećava se fluidnost, povećava se gustoća odljevaka itd.).

Iz postotka silicija u ispuštenim parama može se zaključiti da je eksperimentalna legura hipoeutektička, ali su joj svojstva bliska eutektičkim.

U radu su proučavana fluidnost legure i mehanička svojstva uzoraka pri različitim temperaturama izlijevanja. U nastavku je izračun sustava za usisavanje odljevaka.

uzorciza ispitivanje na udar.

Na sl. Slika 4 prikazuje dijagram odljevka s dodatkom. Ovaj odljevak je praznina za izradu standardnog ispitivanja na udar. Shema sustava za ulazno hranjenje prikazana je na sl. 5. Način izrade odljevaka - lijevanje u pješčane kalupe.

Riža. 4. Shema lijevanja

Riža. 5. Shema ulaznog sustava za hranjenje

Izračun otvornog sustava nakon odabira njegovog dizajna svodi se na određivanje optimalnog trajanja izlijevanja kalupa i površine poprečnog presjeka svih elemenata sustava. Duljina svakog kanala vrata uzima se konstruktivno, tj. bez proračuna, na temelju postavljanja elemenata sustava vrata u dimenzijama kalupa.

1. Obračun vremena za ispunjavanje obrasca.

Vrijeme punjenja kalupa ovisi o lijevnim i tehnološkim svojstvima legure, temperaturi izlijevanja, kapacitetu pohranjivanja topline materijala kalupa, dimenzijama i konstrukcijskim značajkama odljevka. Zakoni kontinuiteta mlaza ne dopuštaju uzimanje u obzir svih ovih parametara, te stoga teoretski dobivena ovisnost približno određuje vrijeme punjenja kalupa.

Najčešće se za izračunavanje vremena izlijevanja koristi formula G.M. Dubicki, K.A. Sobolev:

gdje je f - vrijeme punjenja, s; S - empirijski koeficijent; d je pretežna debljina stijenke odljevka, mm; G - sadržaj metala u odljevku, kg

Empirijski koeficijent, prema , jednak je S=1,6.

Potrošnja metala odljevka određuje se kao zbroj masa odljevka, lijevki i uspona, ako se pune kroz sustav zalijevanja koji je zajednički s odljevkom. U ovom slučaju, prikladno je koristiti sljedeći izraz:

gdje je G O , G L, G P - odnosno masa odljevka, sprudova i dobiti, kg;

Budući da nema profita, G P =0.

2. Odredite brzinu punjenja.

gdje je f vrijeme punjenja odljevka dobitkom, c; Q je visina odljevka s usponom napunjenim iz zajedničkog sustava otvora, mm.

3. Odredite ukupnu površinu poprečnog presjeka hranilica.

Za određivanje ukupne površine poprečnog presjeka hranilica prikladno je koristiti formulu B. Ovann:

gdje je m brzina protoka otvornog sustava; g - gustoća tekućeg aluminija g / cm 3; g - ubrzanje slobodnog pada, 980 cm/s 2 ; H p - projektni tlak metala, vidi

Odredimo izračunati tlak metala u tikvici, čija je shema prikazana na slici 6;

gdje je H početna glava, cm; P je udaljenost od najviše točke odljevka do razine opskrbe, cm; C - visina lijevanja prema položaju tijekom izlijevanja, vidi

Uz odabranu shemu punjenja, treba pretpostaviti da je P=C.

Riža. 6. Shema tikvice

4. Određivanje površine poprečnog presjeka vrata, uspona i dovoda.

Proračunima prema (1)-(3) izračunali smo površinu dovodne jame F =0,98 cm 2 , pa iz relacije (6) dobivamo: F l.x =1,176 cm 2 ; F c \u003d 1,64 cm 2.

Proračun sustava za usisavanjeuzorci namijenjeniza vlačno ispitivanje.

Na sl. Slika 7 prikazuje dijagram odljevka s dodatkom. Ovaj odljevak je praznina za izradu vlačnog testa. Shema sustava za ulazno hranjenje prikazana je na sl. 8. Način izrade odljevaka – lijevanje u pješčane kalupe.

Riža. 7. Dimenzije odljevka (s dodatkom)

Riža. 8. Shema sustava vrata

Izračun je proveden istim redoslijedom kao i prethodni.

Dobivaju se sljedeći rezultati:

F l.x \u003d 1,54 cm 2; F c \u003d 2,13 cm 2; F jama =1,27 cm 2 .

Kao rezultat, dobivene su vrijednosti površina poprečnog presjeka svih elemenata zatvornog sustava za udarne i vlačne uzorke.

Opisi procesa izlijevanjai obradu izratka.

Prema proračunima izrađena je alatna oprema za dobivanje kalupa za lijevanje. Model otvornog sustava za ispitivanje na udar izrađen je od drvenih šipki, uzimajući u obzir izračunate dimenzije.

Kalupi (pješčano-glina) za izlijevanje uzoraka Gagarina (testovi na vlačnost) oblikovani su iz gotovih standardnih modela.

Taljenje metala AK12 provedeno je u indukcijskoj peći za zagrijavanje (HFC model: SP-15) zagrijavanjem na različite temperature (slika 9.).

Odabrane su sljedeće temperature izlijevanja taline: 925°C, 850°C, 800°C.

Riža. 9. Taljenje metala AK12 u indukcijskoj peći za grijanje

Riža. 10. Izlijevanje u kalupe

aluminijska legura dendritski silumin

Temperatura je kontrolirana pomoću kromel-alumel termoelementa. Očitavanja termoelementa zabilježena su digitalnim multimetrom (PeakTech 2010 DMM). Zatim je talina izlivena u gotove kalupe (slika 10) na naznačenim temperaturama. Dobiveni odljevci podvrgnuti su daljnjoj strojnoj obradi na glodalici. Vlačni uzorci obrađeni su tokarenjem (korištenjem rezača) na CNC tokarilici 16K20T1, udarni uzorci obrađeni su završnom glodalicom na stroju 2A430.

Mjerenje fluidnosti legure AK12 na raznim temperaturama.

U ovom radu proučavana je fluidnost pomoću kalupa za hlađenje (Samarin-Nekhendzi test) (slika 11.). Proučavani su rezultati izlijevanja pri različitim temperaturama zagrijavanja tekućeg metala pomoću otporne peći. Veličina zrna u blizini površine odljevka u slučaju kalupnog lijevanja i u kalupima od pješčane gline značajno će se razlikovati. U kalupu za hlađenje veličina zrna je veća. To je zbog različitih brzina hlađenja odljevaka pri kojima se formira zrno. Na sl. Slika 12 prikazuje dijelove testa fluidnosti metala pri različitim temperaturama izlijevanja.

Slika 12 prikazuje razliku u fluidnosti pri različitim temperaturama punjenja. Na 925 C° je najviša, budući da se uočava karakteristična ravna “kapa” koja ukazuje na smanjenje površinske napetosti s porastom temperature. Na 850 C° jasno je vidljiva konveksnija površina, što ukazuje na veću površinsku napetost u odnosu na prvi uzorak.

Riža. 11. Obrazac za proučavanje fluidnosti (Samarin-Nehendzi test)

Riža. 12. Krajevi uzoraka za fluidnost pri različitim temperaturama

Eksperiment zatezanja.

Vlačno ispitivanje provedeno je na stroju Zwick/Roel Z100. Radni komad je rastegnut do potpunog puknuća. Provedena je analiza vrijednosti mehaničkih karakteristika ove legure. Testu je podvrgnuto 5 uzoraka: 3 na temperaturi od 850°C i 2 na 925°C.

Dobiveni podaci prikazani su u tablici 3.

Tablica 3 Analiza mehaničkih karakteristika legure AK12 pri pregrijavanju 925 S°

gdje je y 0,2 uvjetna granica popuštanja, koja odgovara naprezanju pri kojem je zaostala deformacija 0,2% duljine ispitnog uzorka; y in - vlačna čvrstoća; e - produljenje na prekidu; w - relativno suženje.

Na sl. Na slici 13. prikazan je generalizirani dijagram napetosti izradaka, čiji su rezultati ispitivanja navedeni u tablici 3. Apscisa prikazuje deformaciju obratka u milimetrima, ordinata prikazuje vlačnu silu u megapaskalima.

Riža. 13. Dijagram rastezanja obratka IX br. 2 (925)

Zaključak.

Uz kvalificirano prešanje, vlačna čvrstoća legure na 850 C° znatno je veća nego na 925 C°. Relativna kontrakcija i produljenje pri prekidu obrnuto su proporcionalni temperaturi izlijevanja.

To se objašnjava činjenicom da temperaturna razlika između izlijevanja legure i rashladnog medija daje različit temperaturni gradijent, što utječe na formiranje strukture legure. Pri temperaturi pregrijavanja od 925 °C toplinska energija legure izlivene u kalupnu šupljinu djelomično se prenosi na kalupni pijesak, koji igra ulogu "akumulatora" tijekom naknadnog skrućivanja ingota. Dakle, tikvica uz pomoć primljene energije povećava vrijeme kristalizacije ingota, što doprinosi stvaranju zrna velike veličine (u usporedbi sa zrncima dobivenim kristalizacijom ingota s temperaturom pregrijavanja od 850 ° C ), potiče stvaranje dendritske i zonske segregacije.

Prema literaturnim podacima za ovu leguru dostupni su sljedeći rezultati: y v = 200 MPa, y 0,2 = 140 MPa, d = 5%. Razlika u eksperimentalnim i teorijskim podacima povezana je s nastankom nedostataka odljevka (pukotine, pijesak i plinske školjke).

Eksperiment s utjecajem.

Za eksperiment smo koristili postavku Walter+ Bai ag PH450 modeli. Shema ispitivanja prikazana je na sl. četrnaest.

Bit eksperimenta je da čekić, pričvršćen u instalaciju i koji ima određenu potencijalnu energiju, uništava radni komad čije su dimenzije uzete prema tome. Istodobno se mjeri energija loma odljevka, nakon čega se utvrđuje udarna čvrstoća legure AK12. Eksperimentalni podaci prikazani su u tablici 4. Ispitano je pet uzoraka: 2 na temperaturi izlijevanja od 800 C° i 3 na 850 C°. Udarna čvrstoća bila je u skladu s formulom 6.

gdje je KS - udarna čvrstoća, J / cm 2; U je energija potrebna za uništavanje obratka, J;

S - površina poprečnog presjeka obratka u zarezu, cm 2;

Riža. 14. Shema ispitivanja na udar

Tablica 4 . Vrijednosti udarne čvrstoće dobivene tijekom pokusa pri temperaturi izlijevanja od 800 °C i 850 S°

	Čvrstoća udarca J/cm 2
	1 uzorak	2 uzorka	3 uzorak

Na temelju dobivenih podataka može se zaključiti da je udarna čvrstoća veća pri nižoj temperaturi izlijevanja.

S gledišta tehnologije ljevaonice, prema unutarnjem naprezanju dolazi do izlijevanja u kalupe. Kako temperatura odljevka raste, naprezanja u odljevku postaju sve veća, a zbog toga se smanjuje i udarna čvrstoća. Također, razlog za smanjenje udarne čvrstoće s povećanjem temperature izlijevanja je činjenica da se u jezgri odljevka stvara više pora.

Analiza strukture presjeka.

Oblik kristala koji rastu u talini ovisi o stupnju prehlađenja tekućine, smjeru odvođenja topline, sadržaju nečistoća u čeliku i drugim parametrima. Na sl. Slika 15 je shematski prikaz glavnih strukturnih zona koje se mogu susresti u kontinuirano lijevanom ingotu. Kristali koji nastaju tijekom skrućivanja metala mogu imati različit oblik ovisno o brzini hlađenja, prirodi i količini nečistoća. Češće se u procesu kristalizacije formiraju razgranati (stablo) kristali, koji se nazivaju dendriti.

Kada se ingot skrutne, kristalizacija počinje na površini hladnijeg kalupa i u početku se događa pretežno u tankom sloju jako prehlađene tekućine uz površinu. Zbog velike brzine hlađenja, to dovodi do stvaranja vrlo uske zone 1 relativno malih jednakoosnih zrna na površini ingota. Nadalje, formira se zona dendrita (2) čiji se smjer širenja poklapa sa smjerom odvođenja topline. Zona 3 kristalizira posljednja i ima krhku strukturu koja sadrži veliki broj pora. Zona 4 nastaje zbog skupljanja (smanjenje volumena).

Riža. 15. Strukturne zone

Strukture tankih presjeka legure AK12 analizirane su pri različitim temperaturama izlijevanja (850 C°, 900 C° i 925 C°). Na sl. 16-18 prikazuje mikrostrukturu ove legure.

Riža. 16. Struktura presjeka (800 C°): a) povećanje (x200); b) povećanje (x500)

Riža. 17. Struktura presjeka (850 S°): a) povećanje (x200); b) povećanje (x500)

Slika 18. Struktura presjeka (925 C°): a) povećanje (x200); b) povećanje (x500)

Budući da je brzina odvođenja topline u svim ovim slučajevima kristalizacije ista, vjerojatnost nukleacije dendritskih zrnaca ovisi o razlici između temperature kalupa i temperature izlijevanja, odnosno o veličini početnog prehlađenja. Na sl. Slika 19 prikazuje ovisnost brzine rasta kristala (c.c.) i brzine nukleacije kristalizacijskih centara o (c.c.) o veličini prehlađenja.

Riža. 19. Ovisnost P.C. i s.k. od veličine hipotermije

Zaključak: Od sl. Na slikama 16-18 prikazano je smanjenje broja dendritskih zona s povećanjem temperature izlijevanja, što znači da se poboljšavaju lijevanje i mehanička svojstva. Također se može vidjeti da je eutektika više raspršena na Thhall = 850 S°.

Zaključak

U ovom radu prikazani su pokusi s lijevanom legurom AK12 te je proučavan utjecaj temperature zagrijavanja taline na mehaničke i lijevane legure.

Provedena je spektralna analiza ove legure. Rezultati ove analize uzoraka koji su punjeni na temperaturi od 925 C° prikazani su u tablici 1, a pri temperaturi od 800 C° - u tablici 2.

Mikrostruktura presjeka AK12 pokazala je prisutnost hrapavog, iglastog eutektika (b + Si) i kristala silicija Si (sl. 3).

Uzorci su prema proračunima sustava za ulazno hranjenje izliveni na različitim temperaturama izlijevanja. Prema rezultatima daljnjih vlačnih i udarnih pokusa otkrivena je vlačna čvrstoća, uvjetna granica popuštanja (y v, y 0,2) i udarna čvrstoća (CC). Relativna kontrakcija i produljenje na prekidu obrnuto su proporcionalni temperaturi. Kako temperatura odljevka raste, naprezanja u odljevku postaju sve veća, a zbog toga se smanjuje i udarna čvrstoća.

Iz pokusa na fluidnosti također se može vidjeti da s povećanjem temperature izlijevanja legure dolazi do smanjenja površinske napetosti, što ukazuje na povećanje fluidnosti.

Bibliografija

1. Timchenko S.L. Ispitivanje kristalizacije legure pod utjecajem električne struje // Rasplavy. 2011. broj 4. str. 53-61.

2. V. B. Deev, S. V. Morin, I. F. Selyanin i R. M. Khamitov, Pregrijavanje talina lijevanih aluminijskih legura, Polzunovskii Almanakh. 2004.№4. str. 23-24.

3. GOST 1583-93. Lijevane aluminijske legure. Tehnički podaci. Uvod 1993-10-04. M.: Izdavačka kuća standarda, 1996. 3s.

4. Melnikov V.P., Davidov S.V. Laboratorijski rad. Proučavanje strukture i svojstava obojenih legura // "Tehnologija metala i znanost o metalu" BSTU. 2008. broj 3. 14str.

5. Melnikov V.P., Davidov S.V. Laboratorijski rad. Proučavanje strukture i svojstava obojenih legura // "Tehnologija metala i znanost o metalu" BSTU. 2008. broj 3. S. 3-5.

6. GOST 9454-78. Metali. Metoda ispitivanja udarnog savijanja pri niskim, sobnim i povišenim temperaturama. Uvod 1979-01-01. M.: Izdavačka kuća standarda, 1978. S. 3-4.

7. Virt A. E., Lavrentiev A. M. Proračun zatvornih sustava čeličnih odljevaka // 2012. P. 7-11.

8. GOST 1497-84. Metali. Metoda vlačnog ispitivanja. Unesite 86-01-01. M.: Izdavačka kuća standarda, 1984. S. 21-26.

9. Letsik V.I. Lijevanje obojenih metala u metalne kalupe // 2003.

10. Gulyaev A.P. Metalurgija // Metalurgija. 1986. 43 str.

11. Korotkikh M. T. Tehnologija konstrukcijskih materijala i znanost o materijalima: studijski vodič // Aluminij i legure na temelju njega. 2004. 23s.

Hostirano na Allbest.ru

...

Slični dokumenti

Obrazloženje za izbor marke legure za izradu okvira zrakoplova koji leti podzvučnim brzinama. Kemijski sastav duraluminija, njegova mehanička i fizikalna svojstva te tehnološke metode za njihovo dobivanje. Analiza konačne strukture legure.

test, dodano 24.01.2012


Proučavanje svojstava kovane legure aluminija, gdje je glavni legirajući element mangan. Utjecaj legirajućih elemenata na svojstva i strukturu legure i glavne nečistoće. Uvjeti rada i opseg aluminijskih legura.

sažetak, dodan 23.12.2014


Razvoj tehnološkog procesa za izradu ekstrudiranog profila PK-346 od legure AD1. Proračun optimalnih parametara prešanja i opreme potrebne za izradu zadanog profila. Opis fizikalnih i mehaničkih svojstava legure AD1.

seminarski rad, dodan 17.05.2012


Karakteristike legure VT22, njena kemijska svojstva, gustoća, postupci kovanja i štancanja, primjena. Proračun mase obratka. Određivanje proizvodnog programa za izradu šipki od legure W22, odabir načina rada i proračun vremenskog fonda.

seminarski rad, dodan 11.11.2010


Metodologija za izradu dijagrama stanja. Specifičnost njihove uporabe za legure koje tvore mehaničke smjese čistih komponenti. Značajke određivanja temperature kristalizacije legure. Krivulje hlađenja legure Pb-Sb, primjena graničnog pravila.

prezentacija, dodano 14.10.2013


Kemijski sastav, svrha legure razreda HN75MBTYu. Zahtjevi za metal otvorenog taljenja. Razvoj tehnologije za topljenje legure. Izbor opreme, proračun tehnoloških parametara. Topljenje materijalne ravnoteže. Zahtjevi za daljnju preraspodjelu.

seminarski rad, dodan 04.07.2014


Metalofizički opis aluminijske legure i proračun radionice za izradu aluminijskih profila za građevinske potrebe. Temperaturni raspon prešanja i tehnički zahtjevi za profil. Proračun produktivnosti tiska i pravila prihvaćanja proizvoda.

seminarski rad, dodan 25.01.2013


Odnos između sastava i strukture legure, određen vrstom faznog dijagrama i svojstvima legure. Stanja legura čije komponente imaju polimorfne transformacije. Stanje s polimorfnom transformacijom dviju komponenti. Mikrostruktura legure.

kontrolni rad, dodano 12.08.2009


Osnovni zahtjevi za proizvod, shema tehnološkog procesa proizvodnje, karakteristike glavne opreme. Mehanička svojstva legure. zahtjevi za iznajmljivanje. Metoda izračuna B.V. Kučerjajev. Proračun performansi glavne jedinice.

seminarski rad, dodan 09.01.2013


Aluminij i njegove legure. Karakteristike i klasifikacija aluminijskih legura. Kovane, lijevane i specijalne aluminijske legure. Lijevani kompozitni materijali na bazi aluminijske legure za strojarstvo. Sastav industrijskog duraluminija.

Datoteke: 1 datoteka

Čisti metali, povrati i otpad istog sastava kao i pripremljena legura koriste se kao materijali za punjenje tijekom taljenja, i

također otpad drugih legura. Određuje se izbor materijala za punjenje,

kao i cjelokupnu mogućnost dobivanja legure zadanog sastava od njih, kao i tehničke i ekonomske podatke: dostupnost materijala, njegovu cijenu, mogućnost obrade u odabranoj talionici.

Povrat i otpad imaju najnižu cijenu. Međutim, one su u pravilu onečišćene nečistoćama, pa je od njih nemoguće nadoknaditi cijeli naboj, jer uklanjanje nečistoća tijekom taljenja nije uvijek moguće i svrsishodno. Osim toga, otpad i povrat često sadrže nečistoće koje se ne mogu detektirati koje degradiraju svojstva metala. U tom smislu, udio otpada i povrata u naplati često se postavlja iz uvjeta dopuštenog sadržaja specificiranih nečistoća.

Količina materijala za punjenje utvrđuje se izračunom naboja. Izračun uzima u obzir očekivani gubitak metala. Za izračun naboja potrebno je imati, možda, potpuniju kemijsku analizu svih materijala naboja. Ispod je aritmetički izračun naplate.

Tehnologija taljenja: Ovisno o opsegu i specifičnostima proizvodnje, aluminijske lijevane legure tope se u lončalnim i reverberacijskim pećima na električnu energiju, tekuća ili plinovita goriva. Posebno se široko koriste električne indukcijske peći.

Kemijski sastav primarnih metala, sekundarnih legura i ligatura mora biti u skladu sa zahtjevima GOST-a ili TU. Sljedeće se obično koristi kao naknada:

1. Silumin marka SIL1 (12% Si, ostatak Al) (GOST2685-89);
2. Ligatura Al-Cu (57,5% Al).

Punjenje za taljenje aluminijskih legura ne smije biti mokro i onečišćeno uljem, emulzijom, zemljom. Sve komponente punjenja koje se unose u tekući metal moraju se zagrijati na 150...200°C kako bi se izbjegle emisije metala. Sastav punjenja uključuje ingot primarnog aluminija i sekundarne legure, povrat i otpad. Lako oksidirajući elementi uvode se u obliku ligatura kako bi se olakšalo njihovo otapanje i smanjio otpad. Taljenje ligatura najbolje se provodi u indukcijskim lončama.

Radi praktičnosti i jasnoće izračunavamo za 100 kg legure.

Proračun punjenja uz korištenje matične legure bez uzimanja u obzir sadržaja nečistoća: daje se za pripremu 1000 kg legure AK12M2.Prosječni kemijski sastav legure je Si = 11-13%; Cu = 1,5-3%; Fe=1% nečistoća 1%; Al - ostalo.

1. ingoti za putovnicu marke A0 (GOST 11069-01);
2. Silumin marka SIL00 (13% Si, ostatak Al) (GOST2685-89);
3. Ligatura Al-Cu (57,5Cu);

4) topljenje će se vršiti u lončanoj peći. Gubitak komponenti: 1% Al; 1% Si; 1% Fe; 1,5% Cu;

a) aluminij (84 × 100) / (100-1) = 84,8 kg;

b) silicij (12 × 100) / (100-1) = 12,12 kg;

c) bakar (2 × 100) / (100-1,5) = 2,03 kg;

d) željezo (1 × 100) / (100-1) = 1,01 kg;

2. Odredite potrebnu količinu AO:

82,06 / (99/100) \u003d 82,88 kg;

b) silumin marke SIL1. Izračun se provodi za silicij:

(13 × 93,23) / 100 = 12,12 kg

c) Al-Cu ligatura:

(42,5 × 4,77) / 100 = 2,02 kg

3. Odredite količinu aluminija koja se mora unijeti u čistom obliku:

Sav Al se uvodi u obliku ligatura. Aluminijski ingot se može koristiti za podešavanje sastava legure.

5. Određujemo masu svake komponente punjenja za jednu talinu legure (10.000 kg):

putovnice ingoti marke A0 8288kg

Silumin marka SIL00 93 23 kg

Ligatura Al-Cu 477 kg

5. Proračun količine topline potrebne za zagrijavanje, taljenje i pregrijavanje 1 tone legure do temperature lijevanja.

Količina korisne topline utrošena na zagrijavanje, taljenje i pregrijavanje taline na zadanu temperaturu, kJ

Qtot = Qraz + Qpl + Qper

gdje je Q puta količina topline potrebne za zagrijavanje legure na temperaturu, kJ;

Qpl je količina topline utrošene na taljenje metala, kJ;

Qper je količina topline koja se troši za pregrijavanje taline na zadanu temperaturu, kJ.

a) odrediti količinu topline potrebnu za zagrijavanje legure na temperaturu:

gdje je M masa metala,

Ctv - prosječni toplinski kapacitet tvrde legure,

Iz Dulong-Petitova zakona

213,125 kcal/(kg C)

Stv \u003d 213,125 × 4,18 \u003d 890,9 J / (kg × C)

tsol - točka taljenja, tsol = 560 C;

početna temperatura legure, t0 = 20 C

Qtime = Ctv M (tsol - t0) \u003d 890,9 × 1000 (560 - 20) = 481086 kJ

b) odrediti količinu topline utrošene na taljenje metala:

gdje je prosječna latentna toplina taljenja legure, kJ/kg

Qpl \u003d q M \u003d \u003d 550,82 × 1000 \u003d 550820 kJ

c) odrediti količinu topline utrošene na pregrijavanje taline na zadanu temperaturu:

gdje je prosječni toplinski kapacitet tekuće legure,

Iz Dulong-Petitova zakona za tekuće stanje:

\u003d (0,22 + 0,03 + 0,002) * 1000 \u003d 252 kcal / (kg × C)

Ctv \u003d 252 kcal / (kg × C) \u003d 4,18 × 252 \u003d 1053,36 J / (kg C)

temperatura pregrijavanja, C;

Qtrans \u003d Czh M (tli - tlik) \u003d 1053,36 × 1000 (720 - 640) \u003d 84269 kJ.

d) ukupna količina topline potrebna za zagrijavanje, taljenje i pregrijavanje 1000 kg legure:

Qgen = Qraz + Qpl + Qper = 481086 + 550850 + 84269 = 1116205 kJ

6. Izbor jedinice za taljenje i razvoj tehnologije pripreme legure.

6.1. Izbor jedinice za taljenje i njegove karakteristike.

Za proizvodnju aluminijskih legura koriste se razne peći. Izbor peći vrši se ovisno o opsegu proizvodnje, zahtjevima za kvalitetom taljenog metala i nizu drugih čimbenika.

Prema vrsti energije koja se koristi za taljenje legura, sve peći za taljenje dijele se na gorive i električne. Peći na gorivo dijele se na lonce, reflektirajuće i okno-kupaonice. Električne peći se klasificiraju ovisno o načinu pretvaranja električne energije u toplinsku energiju. U ljevaonicama se koriste otporne peći, indukcijske, elektrolučne, elektronske i plazma peći.

U električnim otpornim pećima zagrijavanje i taljenje punjenja vrši se zbog toplinske energije koja dolazi iz električnih grijaćih elemenata ugrađenih u krov ili u zidove peći za taljenje. Ove peći se koriste za taljenje legura aluminija, magnezija, cinka, kositra i olova.

Prema principu rada i konstrukcije, indukcijske peći se dijele na lončaste i kanalne.Tiglene peći, ovisno o učestalosti dovodne struje, dijele se na peći povećane i industrijske frekvencije (50 per/s).

Bez obzira na frekvenciju dovodne struje, princip rada svih indukcijskih lončanih peći temelji se na indukciji elektromagnetske energije u zagrijanom metalu (Foucaultove struje) i

pretvarajući ga u toplinu. Prilikom taljenja u metalu ili drugim loncima izrađenim od električno vodljivih materijala, toplinska energija se na zagrijani metal prenosi i putem stijenki lončića. Indukcijske peći s loncem koriste se za taljenje aluminija, magnezija, bakra, legura nikla, kao i čelika i lijevanog željeza.

Za pripremu legure AK12M2 odabiremo indukcijsku lončastu peć marke IAT-1.

Kapacitet lončastih peći kreće se od frakcija kilograma (laboratorijske peći) do nekoliko desetaka tona.

Prednosti indukcijskih peći s loncem:

1) visoke performanse postignute zahvaljujući visokim vrijednostima gustoće snage;

2) intenzivna cirkulacija taline u lončiću, čime se osigurava izjednačavanje temperature po volumenu kupke i dobivanje homogenog kemijskog sastava legura;

3) mogućnost brzog prijelaza s taljenja legure jednog stupnja na drugi;

4) široka (do 100%) upotreba niskokvalitetnih materijala u punjenju - čips i otpad;

5) mogućnost taljenja pri bilo kojem tlaku (vakuumske peći) iu bilo kojoj atmosferi (oksidirajuća, reducira, neutralna);

6) jednostavnost i praktičnost održavanja peći, kontrole i reguliranja procesa taljenja; široke mogućnosti za mehanizaciju i automatizaciju punjenja punjenja i izlijevanja metala, dobre sanitarno-higijenske uvjete.

Nedostaci lončastih peći uključuju nisku izdržljivost obloge lončića i relativno nisku temperaturu metala na površini tekuće kupelji, što ne dopušta učinkovito korištenje tokova za metaluršku obradu legura. Međutim, prednosti lončastih peći su toliko značajne da postaju sve raširenije. Postoje otvorene peći (taljenje na zraku) i vakuum (taljenje u vakuumu).

Za taljenje legura aluminija, magnezija i bakra koriste se otvorene indukcijske lončaste peći industrijske frekvencije kapaciteta od 0,4-1,0 do 25-60 tona i kapaciteta 0,5-6,0 tona tekućeg metala na sat. Bez obzira na kvalitetu legure koja se topi i kapacitet, indukcijske peći s loncem imaju iste strukturne jedinice i razlikuju se uglavnom u performansama i snazi ​​električne opreme.

Lonci peći za taljenje aluminijskih i bakrenih legura izrađuju se štancanjem i sinteriranjem vatrostalnih masa, a peći za taljenje magnezijevih legura opremljene su čeličnim loncem zavarene ili lijevane konstrukcije.

Visokofrekventne indukcijske peći koriste se za taljenje legura na bazi nikla i bakra, te čelika i niza drugih legura. Kapacitet peći - od desetaka kilograma do 1-3 tone tekućeg metala. Izvor napajanja su tiristorski strujni pretvarači.

Glavne karakteristike indukcijske kanalske peći IAT-1

Tablica 5

6.2. Razvoj tehnologije za dobivanje legure AK12M2

Taljenje većine aluminijskih legura nije teško. Komponente legure, s izuzetkom magnezija, cinka i ponekad bakra, uvode se u obliku matičnih legura. Ligatura A1-Si se uvodi u talog na 700-740 °C; cink se puni prije magnezija, koji se obično unosi prije nego što se metal drenira. Učitavanje materijala punjenja je u sljedećem redoslijedu; aluminijski ingoti, glomazni otpad, pretapanje, glavne legure ili čisti metali. Maksimalno dopušteno pregrijavanje za lijevane legure je 800-830 °C. Kada se otopi na zraku, aluminij oksidira. Glavni oksidanti su kisik i vodena para. Sadržaj vlage u zraku zimi je 2-4,5 g/m 3 , ljeti 18,5-23 g/m 3 ; produkti izgaranja tekućih ili plinovitih goriva mogu sadržavati od 35 do 70 g/m 3 vodene pare. Ovisno o temperaturi i tlaku kisika i vodene pare, kao i o kinetičkim uvjetima interakcije, tijekom oksidacije nastaju aluminijev oksid (A1 2 O 3) i podoksidi (A1 2 O i A1O). Vjerojatnost stvaranja suboksida raste s porastom temperature i smanjenjem parcijalnog tlaka kisika nad talinom. U normalnim uvjetima taljenja termodinamički stabilna faza je čvrsti aluminijev oksid – Al 2 O 3, koji se ne otapa u aluminiju i s njim ne stvara spojeve niskog taljenja. Kada se zagrije na 1200 °C - A1 2 O 3 rekristalizira u a-Al2O3. Kako se oksidacija događa na površini čvrstog i tekućeg aluminija, formira se gusti, izdržljivi oksidni film debljine 0,1-0,3 µm. Kada se postigne ova debljina, oksidacija praktički prestaje, jer se brzina difuzije kisika kroz film naglo usporava. Brzina oksidacije snažno raste s povećanjem temperature taline.

Legure aluminija s magnezijem tvore oksidni film promjenjivog sastava. S niskim sadržajem magnezija (do 0,005%), oksidni film ima strukturu -A1 2 O 3 i čvrsta je otopina MgO u -A1 2 0 3; pri udjelu od 0,01-1% Mg, oksidni film se sastoji od spinela (MgO-A1 2 O) promjenjivog sastava i magnezijevog oksida; sa sadržajem većim od 1,0% Mg, film se gotovo u potpunosti sastoji od magnezijevog oksida. Berilij i lantan (do 0,01%) snižavaju brzinu oksidacije ovih legura na razinu brzine oksidacije aluminija. Njihov zaštitni učinak nastaje zbog zbijanja oksidnog filma legura zbog punjenja pora nastalih u njemu.

Miješanje taline tijekom procesa taljenja popraćeno je kršenjem integriteta oksidnog filma i miješanjem njegovih fragmenata u taljenje. Obogaćivanje taline oksidnim inkluzijama također se događa kao rezultat reakcija izmjene s oblogom uređaja za taljenje. Najznačajniji utjecaj na stupanj kontaminacije taline filmom ima površinska oksidacija materijala početnog primarnog i sekundarnog naboja. Negativna uloga ovog čimbenika raste kako se smanjuje kompaktnost i povećava specifična površina materijala.

Opis posla

Aluminij ima kubičnu kristalnu rešetku usmjerenu na lice i ne prolazi kroz alotropske transformacije. Ima malu gustoću (2,7 g/cm3), nisko talište (660°C), veliko rastezanje (do 60%), dobru električnu vodljivost i visoku specifičnu čvrstoću. Aluminij ima veliko volumetrijsko skupljanje kristalizacije (6,5%) i veliko linearno skupljanje (1,7%); lako se oksidira stvaranjem gustog zaštitnog oksidnog filma Al2O3. Aluminij se široko koristi u elektrotehnici, zrakoplovstvu, prehrambenoj industriji, automobilskoj industriji i građevinarstvu.

1. Opće karakteristike i primjena legure………………….3
2. Fizička, ljevaonička, mehanička i druga svojstva legure.......6
3. Proračun teorijske gustoće legure………………………………...7
4. Karakteristike punjenja i pomoćnih materijala za dobivanje legure. Izračun naplate………………………………………………………….. 9
5. Proračun količine topline potrebne za zagrijavanje, taljenje i pregrijavanje 1 tone legure na temperaturu lijevanja………………………………………………11
6. Izbor jedinice za taljenje i razvoj tehnologije pripreme legure………………………………………………………………………………..13
6.1. Izbor jedinice za taljenje i njezine karakteristike…………………13
6.2. Razvoj tehnologije za dobivanje legure AK12M…………………16
Popis korištene literature………………………………………………………19

Aluminijsko-silikonska legura AK12 (stara marka - AL2), srodna siluminima, ima dobru otpornost na koroziju, kao i povećanu razinu lijevanja i mehaničkih svojstava. S obzirom na takve jedinstvene tehnološke parametre, uspješno se natječe s crnim metalima, postupno zamjenjujući njihova tradicionalna područja industrije: automobilsko i tekstilno inženjerstvo.

Kemijski sastav.

AK12 je lijevana legura, koja, prema važećim standardima GOST 1583-93, sadrži do 90% aluminija legiranog silicijem. Osim toga, sadrži male dodatke mangana, titana, nikla i drugih elemenata.

Bilješka: Al - baza; postotak Al je dat kao aproksimacija.

Tako visok postotak silicija - 10-13%, sadržan u leguri AK12, osigurava izvrsnu fluidnost i kvalitetu lijevanja, omogućujući vam da snizite temperaturu lijevanja i produžite vijek trajanja odljevka. Mali dodaci raznih metala uvedeni u sastav legure AK1 značajno povećavaju njezinu učinkovitost.

Konkretno, mangan ne samo da povećava toplinsku čvrstoću, već i sprječava lijepljenje lijevanih dijelova za stijenke kalupa, a također veže nečistoće željeza i smanjuje njegov štetan učinak na kvalitetu materijala. Dodaci titana, koji dovode do rafiniranja zrna, također imaju pozitivan učinak na livnost i obradivost legure.

Svojstva silumina AK12.

Silumin marke AK12 ima nisku gustoću, budući da sadrži lagani silicij - gustoća je 2,66 g / cm3. Ima važna svojstva koja je teško dobiti od jačih aluminijskih legura:

• visoka fluidnost;
• nisko linearno skupljanje;
• izvrsna zavarljivost.

Legura AK12 daje nisko skupljanje tijekom lijevanja, praktički ne stvara pukotine. Istodobno, odljevci, zbog svog malog intervala kristalizacije (blizu nuli), imaju malu poroznost. Ali zbog sklonosti legure aluminija i silicija zasićenju plinom, proizvodi mogu sadržavati koncentrirane plinske školjke - zatvorene otvorene ili šupljine s hrapavom površinom. Upravo zbog njih nastaju znatne poteškoće u proizvodnji masivnih i složenih uložaka iz AK12.

Otpornost na koroziju je drugi nakon kvaliteta lijevanja, ali ne manje važan parametar legure AK12. Općenito, ima prosječnu razinu antikorozivnosti, pa se može koristiti u industriji bez zaštitnog premaza ili sa slojem boje nanesene na njegovu površinu. Brzina korozije silumina AK12 u moru i vlažnom zraku uvelike ovisi o njegovom sastavu.

Legura AK12 izvrsno je zavarena bilo kojom vrstom zavarivanja, i argonom i točkastim, što daje prilično jak zavar.

modifikacija legure.

Nažalost, toplinsko stvrdnjavanje legure AK12 ne dovodi do povećanja njegovih karakteristika čvrstoće. U tom smislu, njegova mehanička svojstva su modificirana posebnim aditivima. Da bi se to postiglo, aluminij-silicijeva legura se topi u tekuće stanje i obrađuje alkalnim metalima (natrij, litij, kalij) ili njihovim solima. Potreban je mali modifikator, doslovno stoti dio postotka, da veže čestice silicija u otopini i usporava njihov rast. Kao rezultat toga, čvrstoća i duktilnost legure AK12, kao i njezina svojstva lijevanja, značajno su povećani.

Nedavno je industrija aktivno koristila AK12 aluminij-silicijsku leguru modificiranu spojevima stroncija, koji imaju gotovo isti učinak na slitinu kao soli alkalnih metala. Uvedeni su u obliku matične legure na bazi aluminija, a za razliku od natrija, stroncij nije podložan otpadu i ne povećava poroznost materijala na skupljanje plina i skupljanje. Odljevci dobiveni uz njegovu pomoć zadržavaju svoja modificirana svojstva i nakon pretapanja.

Primjena legure za lijevanje AK12.

Aluminij-silikonska legura AK12 je slabo rezana i valjana, ali je karakterizirana povećanom fluidnošću. S obzirom na to, iznimno je tražen u proizvodnji lijevanih dijelova koji mogu raditi na temperaturama do 200 stupnjeva. Za njihovo dobivanje koriste se različite metode lijevanja: pod pritiskom, u pijesku i u metalnim kalupima. U budućnosti se od odljevaka izrađuju dijelovi za kućanske aparate, rudarsku i metaluršku, zrakoplovogradnju, strojogradnju:

• kućišta radilice;
• klipovi;
• blokovi cilindara;
• mljevenje mesa;
• izmjenjivači topline;
• kućišta pumpe;
• pribor za cjevovode;
• adapteri itd.

Silumin AK12, koji ima slovo "P" u oznaci i sadrži minimalne udjele olova, cinka, berilija i arsena, može se koristiti u proizvodnji metalnog posuđa. Na primjer, iz njega se dobivaju jaki i lagani kotlovi, tave, pačići, posude za pečenje i drugi prehrambeni proizvodi.

Osim toga, legura AK12 aktivno se koristi u nakitu. Dobro je zavaren, što je važno pri sastavljanju nakita, a također je poliran i brušen zbog niske poroznosti, tvoreći sjajnu i ravnu površinu bez nedostataka. Po potrebi se nakit eloksira, bojanjem oksidnog sloja na njihovoj površini u raznim bojama. Na niskim temperaturama, prozirni film oksida poprima zlatnu nijansu (ispod boje prirodnog zlata).

Nudimo sljedeće vrste aluminij-silicij legure AK12 u ingotima i odljevcima:

• AK12h;
• AK12pch;
• AK12h;

Dostava materijala vrši se u bilo koju rusku regiju u skladu s uvjetima i pravilima prijevoza.

Sa silicijem i malim udjelom magnezija, kao i drugim nečistoćama. Silumine karakterizira nisko skupljanje lijevanja, nepropusnost, otpornost na koroziju i visoka tvrdoća u usporedbi s drugim legurama na bazi Al. Međutim, svi silumini ne pokazuju svoje kvalitete na isti način i različito se ponašaju u uvjetima povećanog opterećenja, u morskoj vodi i pri visokim temperaturama.

Kod nas možete kupiti:

• Ingoti AK12pch (visoke čistoće).

Kemijski sastav i mehanička svojstva AK12

Budući da je AK12 lijevana aluminijska legura, kemijski sastav i druge važne informacije o njemu navedeni su u GOST 1583-93.

Lijevanje i tehnološka svojstva

Gredice iz AK12 u nizu drugih gredica izrađenih od aluminija odlikuju se niskim skupljanjem lijevanja u postotku od 0,8%, visokom fluidnošću u tekućem stanju i malom gustoćom. Osim toga, tijekom lijevanja ovaj materijal ne puca. Međutim, kratkotrajna čvrstoća ovog silumina je manja, pa je raspon njegove primjene ograničen na dijelove koji rade pod malim opterećenjem.

Odljevci iz AK12 dobivaju se uz minimalno skupljanje odljevka, imaju dobru gustoću i visoku nepropusnost. Čvrstoća dijelova ne oscilira puno prema dolje pri lijevanju proizvoda debelih stijenki. Otpornost na koroziju u normalnoj vodi i atmosferi je dobra. Zavarljivost AK12 - bez ograničenja argon-lučnim ili točkastim zavarivanjem, uz dovoljnu kvalifikaciju zavarivača. U nastavku ćemo detaljnije opisati primjenu ovog materijala.

Operativne značajke AK12

Treba napomenuti da dijelovi izrađeni od ove legure nisu dizajnirani za rad u morskoj vodi. Razlog tome je visok sadržaj bakra u njegovom sastavu. Sadržaj Cu u AK12 je oko 0,6%, a za korištenje u morskoj vodi koriste se samo aluminijske legure s udjelom bakra ispod 0,3%. Stoga se AK12 ne preporučuje za ove svrhe.

Što se tiče temperaturnog režima rada, mnogi silumini su kovane i toplinski otporne legure, ali AK12 zauzima posebnu nišu među ostalim siluminima. Može se koristiti i za kovanje, ali se dijelovi izrađeni od njega ne mogu koristiti na temperaturama iznad 200 °C. Iznad ove temperature, legura će početi gubiti otpornost na koroziju i čvrstoću. Ove promjene su nepovratne.

Proizvodi od silumina AK12

Zbog dobre fluidnosti, nepropusnosti, otpornosti na koroziju, ovaj materijal se preporučuje za lijevanje dijelova strojeva, opreme, uređaja složenog oblika. Međutim, krhkost ove legure ne dopušta je korištenje za lijevanje kritičnih dijelova koji rade pod opterećenjem.

AK12 se koristi za lijevanje dijelova u chill kalupu, pješčanim kalupima, pod pritiskom, prema modelima, u kalupe u obliku školjki. Od njega se izrađuju kućišta pumpi, dijelovi motora, oprema i kućanski aparati. U ostalom, od silumina ove marke visoke čistoće proizvode se i prehrambeni proizvodi, ali samo uz posebno dopuštenje: kotlovi, lonci itd. Također ga je moguće koristiti u poslovanju s oružjem.

Aluminijska legura AK12 pripada kategoriji silumina. Sadrži 10-13% silicija i malu količinu drugih nečistoća. Leguru karakterizira nisko skupljanje lijevanja, dobra nepropusnost i tvrdoća u usporedbi s drugim aluminijskim legurama te dobra otpornost na koroziju. Tijekom lijevanja legura ne puca, ali se zbog relativno niske granice popuštanja koristi za izradu dijelova koji rade pod malim naprezanjem.

Proizvodnja praznih dijelova i dijelova vrši se lijevanjem (u zemlju, kalup za hlađenje, pod pritiskom, kalupi u obliku školjki). Od legure se izrađuju razni dijelovi motora, kućanskih aparata, kućišta pumpi, elementi vatrenog oružja. Od legure visokog stupnja čistoće dopuštena je proizvodnja prehrambenih proizvoda (ako postoji odgovarajuća dozvola).

• Oblik puštanja: ingot 8-14 kg.
• Pakiranje: pakiranje težine 300-1000 kg
• Standard: GOST 1583-93
• Označavanje: svaki ingot ima neizbrisiv otisak broja taline, na ingotima u gornjem redu pakiranja ispisani su sljedeći podaci: razred legure, broj taline, broj ingota i neto težina pakiranja, isključujući težinu pakiranja paket.
• Dokumenti: Prilikom otpreme izdaje se proizvođačka potvrda jedinstvenog obrasca s naznakom Dobavljača, Primatelja robe, kemijskog sastava proizvoda za svaki paket, neto mase, bruto mase, kao i tovarnog lista u T-1. oblik. Na zahtjev Kupca dogovara se i mogućnost izdavanja dodatnih potrebnih dokumenata.
• Cijena na upit

Kemijski sastav legure AK12 prema GOST 1583-93

Al	Si	Mn	Ti	Fe	Cu	Zr	mg	Zn	nečistoće
glavni	10 - 13	do 0,5	do 0,1	0.7	do 0,6	do 0,1	do 0,1	do 0,3

Uvjeti prodaje i isporuke aluminijske legure AK12

Aluminijske ingote od legure AK12 možete kupiti u kapitalnoj tvrtki Pereplav. Specijalizirani smo za proizvodnju aluminijskih legura i prodaju obojenih metala, nudeći kupcima razumne cijene i visokokvalitetne proizvode. Potonji uvijek ispunjava zahtjeve važećih standarda, što potvrđuju relevantni certifikati.